如果计及玻璃纤维和树脂的泊松比不同，也可以使用图3-3这个简化图，只是受力情况比较复杂。整个单元体根据受力的特点，需要分成三个部分：即纤维部分；和纤维接触的树脂部分；和树脂部分。各个部分都有三个主向应力。略去计算的步骤，叙述一下计算的结果，在二个树脂部分中的第一向应力差，最多不超过树脂应力的5%或纤维应力的0.25%，其他二个主向的应力也不超过树脂应力的10%。所以用（3·2-1）（3·2-2）（3·2-3）三个式子作为性能估计是足够精确的。

单向玻璃钢的第二向拉伸性能，即当受力方向与纤维垂直时的性能，也可以采用图3-3的简化来估算。同样，不考虑纤维和树脂的泊松比不同的影响，其力学模型如图3-6所示。在这个分析中，我们采用了二种假设：第一个假设是纤维和树脂界面上应力相等的等应力假设；另一个是纤维和树脂界面上应变相等的等应变假设。前者保留着应变不相容，即aa面左右二面的应变不相等；后者保留着应力不相容，即bb面上下二面的应力不相等。从等应力假设，仍按超静定结构的分析方法进行计算。先写出静力平衡条件：ƠToJ Fo +ƠTR (1- |FG) =OT（a)再根据变形一致的条件得出er=ETRr= R=gT0(1-IFo)+ gre (Fo (b)解联立方程式（a）及（b）得出1-/Fe (1-В)sOTR=От(c)1-(1-E8) (F0(1-/Fo)

在估算时，甚至可以用更简单的形式Ex=E/（1-Fa）仍按Ea=7×105公斤/厘米2，Ea=3.5×105公斤/厘米2，绘出单向玻璃钢第二主向弹性模量与树脂含量的关系，如图3-7所示。0.15等应变

HTU米圆/ド0.10L=昌X国o.05等应力ET=TEbe504,%图3-7 单向玻璃钢第二主向弹性模量EraRP和泊松比HTL与树脂含量的关系取（3・2-4）及（3・2-5）二计算值的中值作为第二主向弹性模量的估算值。另一个泊松比值4xL根据马克斯威尔互等定律得出HrL= EZHLT(3·2-6)也绘于图3-7中。

单向玻璃钢的第二向极限强度主要取决于玻璃纤维与树脂间的粘结强度，它受着树脂本身性能和玻璃纤维表面处理工艺的控制，一般来说，它的最大值不会超过树脂本身的强度值。用上述的

等应变假设时，估算的第二主向强度在界面粘结很好的条件下等于树脂本身强度。用上述的等应力假设时，则稍小于树脂的强度即[1 -(1 -E&) /Fo (1-/Fo)〕（3·2-7)OT= ƠK1- JFo(1-E%)75

这样的估算是粗糙一点，下面用等应力假定作稍深入一点的分析，仍取矩形阵列作为计算依据而将纤维截面形状作为圆形处理如图3-8所示。取一单元条dx来看，树脂上受的应力oy与纤维上的应力和界面上的应力是一致的，各单元条的应变是一致的，只考虑单向应力而不计横向效应，这样把问题简化了。令单元体的平均应力为ox，应变为ex。